1. Исходные данные для расчета;
2. Расчет встроенного змеевика;
3. Заключение;
4. Список использованных источников

1. ВВЕДЕНИЕ

Расчет встроенного змеевикового подогревателя для емкости хранения воды в вертикальном резервуаре вместимостью 500 м 3 выполнен согласно техническому заданию Заказчика для условий работы при минимальной температуре наружного воздуха –42°С и температуре воды в резервуаре от +5 до +20°С.

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА.

Диаметр бака топлива – D = 9,17м

Высота бака – Н = 7,5м(без крыши),

Толщина стенки бака – δ б. = 4,0 м,

Материал стенки бака – углеродистая сталь,

Толщина слоя изоляции – δ из. . = 50 мм (минвата П100);

Коэффициент заполняемости – 0,92

Начальная температура воды – t в1 = 5,0°С

Конечная температура воды – t в2 = 20,0°С

Время нагревания воды – t = 7,5 ч.

Начальная температура греющей воды – t г1 = 95,0°С

Конечная температура греющей воды – t г2 = 70,0°С

Минимальная температура окружающей среды – t с = –42°С

Труба змеевика подогревателя – Ø 57х3,0 мм

1. РАСЧЕТ ВСТРОЕННОГО ЗМЕЕВИКА.

3.1. Физические константы сред.

Физические константы сред определялись по имеющимся источникам ,,,

Таблица I

Наименование	Обозначение	Размерность	Вода нагрев. (t = 82°С)	Вода резерв. (t = 5°С)	Воздух (tmin =
Плотность
Удельная теплоемкость		ккал/(кг°С)
Теплопроводность		ккал/(м.ч.°С)
Динамическая вязкость
Кинематическая вязкость
Число Прандтля
Коэффициент объемного расширения

4. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

По результатам выполненного расчета в вертикальной емкости хранения холодной воды для пожаротушения объемом 500м 3 с внутренним диаметром 9170 мм, толщиной стенки 4 мм и высотой 7500 (без крыши), устанавливается встроенный змеевик из бесшовной трубы Ø 57х3 мм (ГОСТ 8732-78) общей длиной 170 м с наружной поверхностью ~ 30м 2 .

Гидравлическое сопротивление змеевика составляет 0,157 МПа (1,57 кгс/см 2).

Встроенный змеевик устанавливается в средней части на отметке 300 : 560 мм от уровня днища резервуара с выводом входного и выходного патрубков за корпус резервуара на расстоянии ~ 200 мм, к которым присоединяются запорные вентили.

Расчетная зимняя температура принята по заданию – (-42°С).

Теплоноситель – горячая вода с температурой 95 : 70°С.

Для снижения теплопотерь в окружающую среду по наружной стенке резервуара выполняется теплоизоляция из теплоизоляционных плит δ=50мм и оцинкованного листа толщиной 0,6 мм.

5. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.

1. С.С. Кутателадзе, В.М. Боришанский. Справочник по теплопередаче. Госэнергоиздат, -Л.,-М., 1959г.
2. К.Ф. Павлов и др. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Издательство «Химия», 1970г.
3. Вильям Х. Мак-Адамс. Теплопередача. Государственное научно-техническое издательство, -М., 1961г.
4. ГОСТ 305-82. Топливо дизельное. Технические условия. Издательство стандартов. –М.
5. В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. Теплопередача. Энергоиздат, -М., 1981г.
6. И.Е. Идельчик. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. Госэнергоиздат, -Л.,-М., 1960г.
7. Справочник машиностроителя, Том 2, Машгиз, Москва, 1960г.

Объем пожарного запаса воды (W пр) определяем из условия хранения воды необходимого на:

Пенотушение в течение 15 минут (0,4 часа) (п.3 приложение 3 СНиП 2.11.03-93)

W 1 = 0,4 х 18,8 х 3,6 = 27,072 м 3

Орошения водой (охлаждения) в течение 6 часов (п.8.16 СНиП 2.11.03-93)

W 2 = 6 х (38,13 + 21,46) х 3,6 = 1287,144 м 3

Забора воды из гидрантов в течение 3 часов (п.2.24 СНиП 2.04.02-84*).

W 3 = 3 х 0,25х(38,13 + 21,46 + 18,8) х 3,6 = 211,653 м 3

W пр = W 1 + W 2 + W 3 = 27,072 + 1287,144 + 211,653 = 1525,869 ≈ 1526 м 3 .

Принимаем к установке два резервуара РВС-1000, объемом 1000 м 3 каждый. Обогрев резервуаров осуществляется теплофикационной водой. Температура воды в резервуарах поддерживается плюс 10 град.С.

Нормативное время восстановления пожарного объема в резервуарах принимается 24 часа (п.2.25 СНиП 2.04.02-84*) и осуществляется по проектируемому кольцевому хозяйственно-питьевому водопроводу из расчета подачи не менее

1526 / 24 = 63,58 м 3 /час = 17,66 л/с (по 8,67 л/с в каждый резервуар).

Пропускная способность трубопровода, с учетом снижения потребления воды на хозяйственно-питьевые нужды предприятия до 70 % (примечание 2 п.2.25 СНиП 2.04.02-84*), составит:

63,58 + 0,7 х 2,285 = 65,18 м 3 /ч = 18,01 л/сек

2.4 Подбор пожарных насосов

Насос для подачи воды из резервуаров в кольцевой противопожарный водопровод подбираем по данным:

Производительность насоса Q = 99,7 л/с ≈ 360 м 3 /ч;

Напор перед лафетными стволами и пеногенераторами – номинальное 60 м (рабочее 40-80 м);

Диаметр всасывающих линий – 400 мм

Диаметр напорных линий – 250 мм

Длина трубопровода от НС до наиболее удаленного потребителя – 0,8 км;

(по кольцу, при возможном отключении одного участка на ремонт – 1,1 км)

Н = 60 + 1,2 х L х 1000i = 60 + 1,2 х 0,8 х 19,9 = 79,1 ≈80 м;

Н = 60 + 1,2 х L х 1000i = 60 + 1,2 х 1,1 х 19,9 ≈ 86 м .

Принимаем к установке три насосных агрегата (2 рабочих; 1 резервный) марки 1Д200-90 (D K = 270 мм) с электродвигателем 5АМ250М2У3, мощностью 90 кВт. Рабочий интервал насоса по производительности от 140 до 250 м 3 /ч. Необходимый нам максимальный расход 360 м 3 /ч обеспечат два насоса при параллельной работе с напором 92 м. вод. ст.

2.5 Подбор циркуляционных насосов

С целью недопущения замерзания воды в кольцевом трубопроводе обеспечивается её циркуляция с возвращением в резервуары с температурой не ниже плюс 5 град С.

Производительность насосов и толщину теплоизоляции трубопроводов надземного кольцевого противопожарного водопровода принимаем методом подбора из условия недопущения образования ледяной корки в трубе и из расчета недопущения снижения температуры воды в трубопроводе ниже плюс 5 град.С по методике изложенной в СН 510-78.

Определим температуру воды в начале напорного водовода, если образование ледяной корки в трубе не допускается. Радиус стальной трубы водовода r = 0,125 м. Длина кольцевого водовода l = 1600 м. Расход воды G =10000 кг/ч. Теплоизоляция трубы – скорлупы из пенополиуретана ППУ толщиной d и = 0,06 м; коэффициент теплопроводности ППУ l и = 0,028 Вт/(м×°С). Минимальная среднесуточная температура воздуха t в = - 57° С. Скорость ветра v = 7,7 м/с. Скорость воды в трубопроводе Ду 250 мм при заданном расходе v в = 0,057 м/с.

При заданной температуре воды в конце расчетного участка трубопровода t к = 5 град.С и толщине теплоизоляции d и, температура воды в начале расчетного участка t н должна быть не менее

t н = (t к ‑ t в)e j з + t в ,

где t в - минимальная среднесуточная температура наружного воздуха, °С;

е - экспонент (показательная функция)

a в - коэффициент теплоотдачи от воды к внутренним стенкам трубы, Вт/м 2 ×°С), определяемый по формуле

a н - коэффициент теплоотдачи от поверхности трубопровода и наружному воздуху, Bт/(м 2 ×°C), определяемый в зависимости от наружного радиуса (с изоляцией) и скорости ветра

v - скорость ветра, м/с.

По вышеприведенным формулам определяем значения

а в = 1415 х 0,057 0,8 / (2х0,125) 0,2 = 188,74 Вт/(м×°С)

R в = 1 / (2х2,14х188,74 х 0,125) = 0,006746 м×°С/Вт

а н = 37 х 7,7 0,8 / 0,2 = 231,076 Вт/(м 2 ×°С)

R н = 1 /2х3,14 (0,125 +0,1)х 231,076 + 1 /2х3,14х0,028 х ln[(0,125 + 0,06)/ 0,125] = 2,232 м×°С/Вт

φ 3 = 1600 / 1,16х10000х (0,06746 + 2,232) = 0,0616

t н = (5-(-57)) е 0,07 + (-57) = 8,94 ° С

Таким образом начальной температуры в 10 град. С достаточно чтобы при циркуляционном расходе 10 м 3 /час и толщине изоляции из ППУ 60 мм температура в конце кольцевого трубопровода понизилась не ниже + 5 град.С.

Принимем к установке насосы марки Иртыш-ЦМЛ 50/130-1,5/2 производительностью 10 м 3 /час, напором 21 м, в количестве 3 шт (1 рабочий, 2 резервных), согласно п 7.3 СН 510-78.

3 Эксплуатационный раздел

3.1 Описание схемы пожаротушения

Исходя из опыта, статистики МЧС России, к сожалению, понятно, что как бы внимательно собственники зданий/сооружений, руководство компаний/организаций, государственных учреждений; а также арендаторы не относились к обеспечению безопасности на своих объектах, но исключить возможность возникновения пожара на 100 % просто невозможно.

Где и зачем нужны

Если же ЧП произошло, то, конечно, наличие АПС, , работоспособных, укомплектованных ПК в большинстве случаев поможет локализовать, а затем ликвидировать очаг пожара еще на ранних стадиях, не позволив ему распространиться в смежные помещения, вышележащие этажи; чему могут помешать только правильно установленные в строительных/технологических проемах противопожарные двери, люки, окна заводского изготовления, сертифицированные по требованиям ПБ.

Но, это не всегда удается по объективным причинам – в зависимости от горючей загрузки, опасности веществ/материалов, наличествующих в здании, обращающихся/транспортирующихся в аппаратах, установках технологического оборудования, хранящихся в складах сырья и товарной продукции, конкретной ситуации.

В таком случае от распространения огня по всей территории усадьбы жилого/загородного дома, промпредприятия, населенного пункта от небольшого дачного поселка до районного центра, города; да еще если по «закону подлости» в это время дует сильный ветер, что, по статистике, далеко не редкость в таких чрезвычайных, сложных ситуациях, может реально спасти только следующее:

• , которые не позволят разлетающимся пылающим, искрящим головешкам, сильному тепловому воздействию от горящих зданий, строений, сооружений воспламенить соседние строения.
• Местные подразделения МЧС, а также ведомственные, частные пожарные формирования, имеющие специальную технику для борьбы с огнем, члены ДПД предприятий, организаций, учреждений, где в наличии есть мотопомпы/станции пожаротушения.
• Противопожарное наружное водоснабжение, которое единственное может обеспечить подачу того огромного количества, суммарного объема воды, практически каждый раз необходимого как для , так и для дальнейшей поливки всех мест его возникновения, развития, во избежание повторных возгораний.

Без такого водоснабжения справиться с огнем не под силу никаким противопожарным формированиям, пусть даже имеющим, в тех же мегаполисах, огромный штат специальной техники. Ведь объем возимой в ее емкостях воды не так уж велик, исчисляется всего лишь в минутах интенсивной работы при подаче стволов на тушение пожара; а время для заправки/пополнения запасов, установки дополнительных насосных станций для перекачки издалека, как правило, чрезвычайно критично в условиях распространяющегося, набирающего силу пожара.

В городах – это, конечно, наружные сети противопожарного водопровода, как правило, проложенного под землей для защиты от промерзания в зимний период, с установленными на его магистралях, боковых отводах, вплоть до дальних, окраинных, в том числе тупиковых линий; пожарных гидрантов – технических устройств, установленных в специальных колодцах для обслуживания, которые предназначены для подключения к ним пожарных автомашин, передвижных насосных станций.

В более мелких населенных пунктах – районных центрах в сельской, степной, таежной местности, поселках, деревнях, на территориях отдельно стоящих, размещенных вдали от городской черты производств, промышленных предприятий, различных объектов как гражданского, так оборонного назначения – это пирсы на реках, озерах, прудах, для установки специальной техники с насосами; искусственные водоемы – пожарные резервуары с неприкосновенным запасом, специально спроектированные, созданные для борьбы с огнем. Они бывают разных видов, типов как по конструкции, так и по материалам, способам возведения.

Важно! Несмотря на широко распространенное мнение, бытующее даже среди инженерно-технического персонала предприятий/организаций, бурение в безводных районах любых подземных скважин даже с гигантским постоянным дебитом воды ни в коем случае не заменит этим устройство пожарных водоемов/резервуаров. Против этого категорически возражают нормы/правила ПБ, установленные государством.

Причина проста и понятна – слишком ненадежным источником они являются. Подача воды из-под земли может снизиться до неприемлемых значений по расходу для целей пожаротушения или вообще прекратиться в любой момент; что вовсе не редкость при интенсивном, максимально технически возможном отборе на протяжении срока, необходимого для полной ликвидации пожара, его последствий.

А вот заполнить с их помощью и поддерживать необходимый запас воды в пожарных резервуарах – это правильное решение, грамотно обоснованное как с технической, так и с экономической точки зрения. Ведь, говоря простым языком, возить воду за тридевять земель – не самое умное решение в таких ситуациях.

Наземные и подземные

До сих пор в городах России можно встретить водонапорные башни, которые когда-то использовались, в том числе как пожарные резервуары для тушения очагов огня, заправки техники. Сегодня большей частью они если не снесены, то используются как сооружения общественного назначения, будучи реконструированными, переоборудованными под предприятия общественного питания, клубы, музеи.

Попадающие в этот список пожарные резервуары могут являться как частью общей инженерной системы водоснабжения защищаемого объекта, тогда они соединены трубопроводами с насосными станциями, а далее с внутренним водопроводом, установками АУПТ автоматического/ручного запуска; или служат основным или дополнительным источником для забора воды в случае возникновения ЧП передвижной спецтехникой подразделений МЧС России, ведомственных частей или ДПД.

Определение: согласно того же официального документа, пожарным резервуаром, обычно металлическим/железобетонным, считается инженерное емкостное сооружение. Его единственное назначение – хранение запаса воды для тушения.

Конкретные требования норм (п. 4.1. СП 8.13130.2009) звучат следующим образом – наружное водоснабжение для борьбы с пожарами обязательно должно иметься на территории всех поселений и предприятий/организаций.

При этом допустимо использовать его из искусственных источников – водоемов, резервуаров для следующих объектов защиты:

• Поселений с числом жителей меньше 5 тыс. человек.
• Расположенных за чертой поселений, отдельно стоящих зданий при отсутствии возможности устройства водопроводной сети, обеспечивающей расход для наружного тушения возможного пожара.
• Любых зданий, когда расход не превышает 10 л/с.
• Малоэтажных зданий, когда площадь не превышает допустимого пожарного отсека для них по нормам.

Расход воды, необходимый для защищаемых объектов, сильно разнится – от 5 л/с для сельских поселений, до 35 л/с, если высота зданий достигает 12 этажей, а площадь застройки превышает 50 тыс. кв. м.; что должно быть учтено сотрудниками проектных организаций при расчете суммарного объема пожарных резервуаров, который должен также:

• Распределяться минимум в двух емкостях по 50% от общего объема в каждой.
• Обеспечивать тушение для всех сельских поселений, отдельно расположенных зданий предприятий, в том числе складов пиломатериалов закрытого типа – не меньше 3 часов.

За исключением:

• Зданий I, II СО, категорий Г, Д – 2 часа.
• Складов, площадок хранения лесоматериалов открытого типа – 5 часов.

После окончания тушения, а, следовательно, значительного уменьшения запаса воды, вплоть до опорожнения пожарных резервуаров, нормами установлен максимальный восстановительный срок:

• Для промпредприятий с категориями А, Б, В, а также населенных пунктов, если они на их территории – не больше 1 суток.
• Категории Г, Д – 1,5 суток.
• Для сельскохозяйственных предприятий, населенных пунктов – 3 суток.

Установлен следующий радиус обслуживания для пожарных резервуаров на территориях поселений, предприятий, а также расстояния (противопожарные разрывы) до зданий:

• Если резервуары оборудованы пожарными помпами – от 100 до 150 м в зависимости от вида, назначения зданий.
• Оборудованные насосами/станциями пожаротушения – до 200 м.
• От I, II категории огнестойкости – не ближе 10 м.
• От III–V – 30 м.

Насосные станции пожарных резервуаров допустимо размещать в обслуживаемых ими зданиях промпредприятия, отделяя противопожарными преградами с ПО REI 120, с отдельным выходом наружу.

При разработке рабочей документации следует руководствоваться принципом – доступностью для подразделений МЧС, членов ДПД в любое время суток, что должно обеспечиваться как планировкой размещения на территории, подъезда, так и конструктивным, техническим исполнением.

При проектировании пожарных надземных/подземных резервуаров используются следующие нормы и правила ПБ:

• Основная информация по (в измененной редакции).
• ), регламентирующий создание сетей на территории.

Во всем нужен расчет. Пожарные резервуары слишком важны для безопасности людей, сохранения зданий, сооружения, оборудования, имущества, товароматериальных ценностей в них; чтобы ограничиться неглубоко закопанной на территории поселка или отдельно стоящего предприятия одной железнодорожной емкостью, бывшей в употреблении, и с гордым видом сообщить об этом в ходе проверки инспектору ГПН. Вряд ли его реакция обрадует администрацию поселения или руководство предприятия.

где L B - требуемая производительность вентилятора, м /ч;

Н - давление, создаваемое вентилятором, Па (численно равно Н с); n в - КПД вентилятора;

n п - КПД передачи (колесо вентилятора на валу электродвигателя - n п = 0,95; плоскоременная передача - n п = 0,9).

Выбирают тип электродвигателя: для общеобменной и местной вытяж­ной систем вентиляции - взрывобезопасного или нормального исполнения в зависимости от удаляемых загрязнений; для приточной системы вентиляции - нормального исполнения.

Установленную мощность электродвигателя для вытяжной системы вентиляций рассчитываем по формуле:

где К 3.М - коэффициент запаса мощности (К зм = 1,15).

Примем для выбранного вентилятора электродвигатель марки 4А112М4УЗ нормального исполнения с частотой вращения 1445 мин -1 и мощностью 5,5 кВт (см. табл. 3.129).

3.4.6 Расчет пожарного запаса воды

Требуемый запас воды на наружное пожаротушение, м 3 , определяется по формуле:

где g H - удельный расход воды на наружное пожаротушение, л/с (принимает­ся по данным таблицы 3.130);

Т п - расчетное время тушения одного пожара, ч (принимают Т п = 3 ч);

n п - число одновременно возможных пожаров (при площади предприятия

менее 1,5 км 2 n п = 1, при площади 1,5 км 2 и более n п = 2).

Таблица 3.130 - Удельный расход воды на пожаротушение

Такая вместимость пожарного резервуара должна обеспечить необхо­димый запас воды для наружного и внутреннего пожаротушения.

1. Экологическая безопасность

В данном разделе РПЗ приводят результаты анализа объектов предпри­ятия как источников загрязнения окружающей среды (виды загрязнений, их свойства, количественные и качественные характеристики).

где g B - расход воды на одну струю для производственного здания высотой до 50 м (принимается равным g B = 2,5 л/с); m - число струй (m = 2).

Тогда полная вместимость пожарного резервуара составит:

где g н - удельный расход воды на наружное пожаротушение для зданий объ- емом 5...20 тыс. м с категорией производства Д по опасности пожара и взрыва (по данным таблицы 3.130 принимается равным g н = 15 л/с); n п - число одновременно возможных пожаров при площади предприятия ме- нее 1,5 км (n п =1).

Объем воды, необходимый для внутреннего пожаротушения:

где Q T - регулярный запас воды для хозяйственно-технических нужд, м 3 .

Пример 3.12. Определим вместимость пожарного резервуара для ту­шения отдельно стоящего коровника на 400 голов, объем которого составля­ет 11214 м 3 . Здание имеет III степень огнестойкости. Технологический запас воды Q T = 20 м 3 .

Решение. Объем воды, необходимый для наружного пожаротушения:

где g B и m - соответственно расход воды на одну струю и число струй (для производственных зданий и гаражей высотой до 50 м g = 2,5 л/с и m = 2; для производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий высотой более 50 м g = 5 л/с и m = 8).

Полная вместимость пожарного резервуара, м 3 , определяется по фор­муле:

Объем воды, необходимый для внутреннего пожаротушения, м 3 , рас­считывают в зависимости от производительности (расхода) струи и числа одновременно действующих струй:

На основании результатов анализа разрабатывают мероприятия по уменьшению загрязнения окружающей среды.

Во второй части этого раздела необходимо провести расчеты выбросов загрязняющих веществ и платы за загрязнение окружающей среды.

3.5.1 Расчет выбросов загрязняющих веществ на производственных участках предприятия

При очистке деталей и агрегатов валовый выброс загрязняющего веще­ства определяют по формуле:

Таблица 3.131 - Удельные выделения загрязняющих веществ при очистке деталей и агрегатов

Максимально разовый выброс определяется по формуле, г/с:

При расчете выбросов загрязняющих веществ от шиноремонтных работ используются следующие исходные данные:

удельные выделения загрязняющих веществ при ремонте резинотех­нических изделий (принимаются согласно данным таблиц 3.132 и 3.133);

количество расходуемых за год материалов (клей, бензин, резина для ремонта);

время работы шероховальных станков в день.

Таблица 3.132 - Удельное выделение пыли при шероховке

где q i - удельный выброс загрязняющего вещества, г/с*м 2 (табл. 3.131); F - площадь зеркала моечной ванны, м 2 ; t - время работы моечной установки в день, ч; п - число дней работы моечной установки в год.

Таблица 3.133 - Удельные выделения загрязняющих веществ в процессе ремонта резинотехнических изделий

где t - время вулканизации на одном станке в день, ч; п - количество дней работы станка в год.

Расчет валового выброса загрязняющих веществ при всех видах элек­тросварочных и наплавочных работ производят по формуле, т/год:

где В" - количество израсходованного бензина в день, кг; t - время, затрачиваемое на приготовление, нанесение и сушку клея в день, ч.

Максимально разовый выброс углерода оксида и ангидрида сернистого определяют по формуле, г/с:

где q B i - удельное выделение загрязняющего вещества, г/кг ремонтных мате­риалов, клея в процессе его нанесения с последующей сушкой и вулканиза­цией (см. табл. 3.133);

В - количество израсходованных ремонтных материалов в год, кг.

Максимально разовый выброс бензина определяют по формуле, г/с:

где q n - удельное выделение пыли при работе единицы оборудования, г/с (см. табл. 3.132);

п - число дней работы шероховального станка в год; t - среднее «чистое» время работы шероховального станка в день, ч.

Валовые выбросы бензина, углерода оксида и ангидрида сернистого определяют по формуле, т/год:

Валовые выделения загрязняющих веществ рассчитывают по нижепри­веденным формулам.

Валовые выделения пыли, т/год:

где g c i - удельный показатель выделяемого загрязняющего вещества г/кг, рас­ходуемых сварочных материалов (принимается по данным таблицы 3.134);

В - масса расходуемого за год сварочного материала, кг.

Таблица 3.134 - Удельные выделения вредных веществ при сварке (наплавке) металлов (г на 1 кг электродов)

где В - расход дизельного топлива за год на проведение испытаний, кг; g i - удельный выброс загрязняющего вещества, г/кг (табл. 3.135).

Таблица 3.135 - Удельные показатели выделения загрязняющих веществ при испытании и регулировке дизельной топливной аппаратуры

где b - максимальное количество сварочных материалов, расходуемых в те­чение рабочего дня, кг;

t - «чистое» время, затрачиваемое на сварку в течение рабочего дня, ч.

При испытании дизельной топливной аппаратуры валовый выброс за­грязняющего вещества определяют по формуле, т/год:

Максимально разовый выброс определяют по формуле, г/с:

где m 1 - количество растворителей, израсходованных за год, кг;

f 2 - количество летучей части краски в % (см. табл. 3.137);

f pip - количество различных летучих компонентов в растворителях в %

(см. табл. 3.137);

f pik - количество различных летучих компонентов, входящих в состав краски (грунтовки, шпатлевки), в % (см. табл. 3.137).

Таблица 3.136 - Выделение загрязняющих веществ при окраске и сушке, %

где m - количество израсходованной краски за год, кг;

8 К - доля краски, потерянной в виде аэрозоля при различных способах окра­ски, % (принимается по данным таблицы 3.136);

f 1 - количество сухой части краски, в % (принимается по таблице 3.137).

Валовый выброс летучих компонентов в растворителе и краске, если окраска и сушка проводится в одном помещении, рассчитывают по формуле, т/год:

где t - «чистое время» испытания и проверки в день, ч;

В" - расход дизельного топлива за день, кг.

Основным источником выделения вредных веществ при окраске машин и деталей являются аэрозоли красок и пары растворителей. Состав и количе­ство выделяемых загрязняющих веществ зависит от количества и марок при­меняемых лакокрасочных материалов и растворителей, методов окраски и эффективности работы очистных устройств. Расчет выбросов производится раздельно для каждой марки применяемых лакокрасочных материалов и рас­творителей.

Валовый выброс аэрозоля для каждого вида лакокрасочного материала определяют по формуле, т/год:

Максимально разовый выброс определяют по формуле, г/с:

Таблица 3.137 - Состав эмалей и грунтовок, %

Валовый выброс загрязняющего вещества, содержащегося в данном растворителе (краске), следует считать по формуле (3.340) для каждого ве­щества отдельно.

При проведении окраски и сушки в разных помещениях валовые вы­бросы подчитывают по нижеприведенным зависимостям.

Для окрасочного помещения, т/год:

Для помещения сушки, т/год:

Общую сумму валового выброса однотипных компонентов определяют по формуле, т/год:

Максимально разовое количество загрязняющих веществ, выбрасывае­мых в атмосферу, определяется в г за секунду в наиболее напряженное время работы, когда расходуется наибольшее количество окрасочных материалов (например, в дни подготовки к годовому осмотру). Такой расчет производят для каждого компонента отдельно по формуле, г/с:

где t - число рабочих часов в день в наиболее напряженный месяц, ч; п - число дней работы участка в этом месяце;

Р"- валовый выброс аэрозоля краски и отдельных компонентов растворите­лей за месяц, выделившихся при окраске и сушке, рассчитанный по форму­лам (3.339)...(3.343).

Обкатка и испытание двигателей после ремонта производится на спе­циальных стендах на двух режимах работы - без нагрузки на холостом ходу и под нагрузкой. Расчет ведется для токсичных веществ, выделяемых при ра­боте автомобильных двигателей: оксид углерода - СО, оксиды азота - NO x , углероды - СН, соединения серы - S0 2 , сажа - С (только для дизелей), со­единения свинца - РЬ (при применении этилированного бензина).

Обкатка двигателей проводится как без нагрузки (холостой ход), так и под нагрузкой. На режиме холостого хода выброс загрязняющих веществ оп­ределяется в зависимости от рабочего объема испытываемого двигателя. При обкатке под нагрузкой выброс загрязняющих веществ зависит от средней мощности, развиваемой двигателем при обкатке.

Валовый выброс i-ro загрязняющего вещества М i определяют по фор­муле, т/год:

где M ixx - валовый выброс i-ro загрязняющего вещества при обкатке на холо­стом ходу, т/год;

M iH - валовый выброс i-ro загрязняющего вещества при обкатке под нагруз­кой, т/год.

Валовый выброс i-ro загрязняющего вещества при обкатке на холостом ходу определяют по формуле, т/год:

где P ixxn - выброс i-ro загрязняющего вещества при обкатке двигателя n-й модели на холостом ходу, г/с;

t xxn ~ время обкатки двигателя n-й модели на холостом ходу, мин; n п - количество обкатанных двигателей n-й модели в год.

где q ixx Б, q i ххД - удельный выброс i-ro загрязняющего вещества бензиновым и дизельным двигателем n-й модели на единицу рабочего объема, г/л.с;

V hn - рабочий объем двигателя n-й модели, л.

Валовый выброс i-ro загрязняющего вещества при обкатке двигателя под нагрузкой определяют по формуле, т/год:

где Р i НП - выброс i-гo загрязняющего вещества при обкатке двигателя n-й мо­дели под нагрузкой, г/с;

где q iHB , q i Д - удельный выброс i-гo загрязняющего вещества бензиновым или дизельным двигателем на единицу мощности, г/л.с*с;

N cp Б, М срД ~ средняя мощность, развиваемая при обкатке наиболее мощного бензинового и дизельного двигателя, л.с.;

АБ, АД - количество одновременно работающих испытательных стендов для обкатки бензиновых и дизельных двигателей.

Таблица 3.138 - Удельные выделения загрязняющих веществ при обкатке двигателей после ремонта на стендах

Если на предприятии имеется только один стенд, на котором обкаты­вают бензиновые и дизельные двигатели, то в качестве максимально разовых выбросов G i принимаются значения для двигателей, имеющих наибольшие выбросы по i-му компоненту.

где q i НБ, q i НД - удельный выброс i-гo загрязняющего вещества бензиновым или дизельным двигателем на единицу мощности, г/л.с;

N cpn - средняя мощность, развиваемая при обкатке под нагрузкой двигателем n-й модели, л.с.

Значения q ixx Б, q ixx Д, q iH Б и q iH Д приведены в таблице 3.138. Значения V hn , t НП, N cp п принимаются из справочной литературы.

Расчет выбросов загрязняющих веществ ведется отдельно для бензино­вых и дизельных двигателей. Одноименные загрязняющие вещества сумми­руются.

Максимально разовый выброс загрязняющих веществ G i определяется только на нагрузочном режиме, т.к. при этом происходит наибольшее выде­ление загрязняющих веществ. Расчет производят по формуле, г/с:

t H П - время обкатки двигателя n-й модели под нагрузкой, мин.

% к массе

Время работы двигателей в помещениях принимают: при разогреве - 2 мин; при установке на пост (линию) технического обслуживания - 1,0...1,5 мин; при рейсировании и выезде (въезде) - 0,2...0,5 мин; на каждые 10 м пу­ти при перемещении с поста на пост своим ходом - 1,0...1,5 мин; при регу­лировке двигателя - 10... 15 мин.

Расчет платы за выбросы в атмосферный воздух загрязняющих веществ

Для того чтобы заинтересовать сервисные предприятия во внедрении природозащитных мероприятий на стационарных источниках выбросов за­

Количество аэрозолей свинца при работе карбюраторного двигателя на этилированном бензине будет равно:

где Q Д - количество вредных выделений от работающего дизеля, кг/ч;

V Ц - рабочий объем цилиндров двигателя, л;

Т - время работы двигателя, мин.

При работе карбюраторного двигателя:

Если на предприятии производится только холодная обкатка, то расчет выбросов загрязняющих веществ не проводится.

В помещениях участков диагностики и технического обслуживания ко­личество вредных выделений от работающего дизельного двигателя опреде­ляют по формуле:

грязняющих веществ в атмосферу, необходимы экономические рычаги и стимулы со стороны государственных органов. Величина платы, устанавли­ваемой предприятиям за загрязнение среды должна быть высокой, с тем, что­бы стимулировать их усилия на разработку эффективных мер снижения за­грязнений и проведение мероприятий по охране окружающей среды.

В основу современной системы платежей положена методика опреде­ления экономической эффективности осуществления природоохранных ме­роприятий и оценки экономического ущерба, причиняемого загрязнением окружающей среды.

Эффективность проведения мероприятий по охране окружающей сре­ды следует оценивать с позиции природы, общества и сервисного предпри­ятия. При правильно построенной системе платежей вариант, наиболее эф­фективной с позиции сервисного предприятия, должен обеспечивать боль­ший эффект для природы и общества в целом.

Плата за выбросы в атмосферу загрязняющих веществ П определяется как суммарная величина по ингредиентам загрязнений S исходя из базовых нормативов платы Б s и массы основных ингредиентов загрязнений m s , а так­же корректирующих коэффициентов к базовым нормативам, которые учиты­вают экологическую ситуацию в регионе и природно-климатические особен­ности территории, значимость объектов К эс и индексацию в связи с измене­нием уровня цен К инд.

В общем случае величину оплаты в рублях рассчитывают по формуле:

Порядок определения платы установлен постановлением Правительст­ва РФ от 12 июня 2003 г. №344 «Об утверждении порядка определения платы и ее предельных размеров за загрязнение окружающей природной среды, раз­мещение отходов, другие виды вредного воздействия» и дополняющими его подзаконными актами, в частности, распоряжениями глав местных админи­страций о порядке исчисления платежей и индикации платы на соответст­вующей территории.

Плата за загрязнение представляет собой форму возмещения экономи­ческого ущерба от выбросов загрязняющих веществ в окружающую среду. В соответствии с утвержденным порядком установлены два вида базовых нор­мативов платы Б S за выбросы 1 т загрязняющих веществ в атмосферу: в пределах установленных допустимых нормативов выбросов Б HS ; в пределах установленных лимитов выбросов Б Л S .

При определении платы за загрязнение в сравниваемых по каждому ин­гредиенту Л S загрязняющих веществ расчет ведется в зависимости от соблю­дения условий, то есть в зависимости от соотношения фактического, норма­тивного и лимитного выбросов:

при фактической массе ингредиента загрязнений меньше установлен­ного норматива (m s < m S норм).